Manipulatoravto.ru

Обзор техники для вашей стройки
4 просмотров
Рейтинг статьи
1 звезда2 звезды3 звезды4 звезды5 звезд
Загрузка...

Расчетное сопротивление сжатию кладки

СНиП II-22-81(1995) КАМЕННЫЕ И АРМОКАМЕННЫЕ КОНСТРУКЦИИ — Расчетные сопротивления сжатию кладки из силикатных пустотелых кирпичей

Содержание материала

  • СНиП II-22-81(1995) КАМЕННЫЕ И АРМОКАМЕННЫЕ КОНСТРУКЦИИ
  • 1. Общие положения
  • 2. Материалы
  • 3. Расчетные характеристики расчетные сопротивления
  • Расчетные сопротивления сжатию кладки из силикатных пустотелых кирпичей
  • Модули упругости и деформаций кладки при кратковременной и длительной нагрузке, упругие характеристики кладки, деформации усадки, коэффициенты линейного расширения и трения
  • 4. Расчет элементов конструкций по предельным состояниям первой группы (по несущей способности) каменные конструкции центрально-сжатые элементы
  • Внецентренно сжатые элементы
  • Косое внецентренное сжатие
  • Смятие (местное сжатие)
  • Изгибаемые элементы
  • Центрально-растянутые элементы
  • Срез
  • Многослойные стены (стены облегченной кладки и стены с облицовками)
  • Армокаменные конструкции
  • 5. Расчет элементов конструкций по предельным состояниям второй группы (по образованию и раскрытию трещин и по деформациям)
  • 6. Указания по проектированию конструкций
  • Допустимые отношения высот стен и столбов к их толщинам
  • Стены из панелей и крупных блоков
  • Многослойные стены (стены облегченной кладки и стены с облицовками)
  • Анкеровка стен и столбов
  • Опирание элементов конструкций на кладку
  • Расчет узлов опирания элементов на кирпичную кладку
  • Перемычки и висячие стены
  • Карнизы и парапеты
  • Фундаменты и стены подвалов
  • Тонкостенные сводчатые покрытия
  • Конструктивные требования к армированной кладке
  • Деформационные швы
  • 7. Указания по проектированию конструкций, возводимых в зимнее время
  • Требования к рабочим чертежам каменных и армокаменных конструкций Приложение
  • Изменения к снип ii-22-81
  • Все страницы

3.9. Расчетные сопротивления сжатию кладки из силикатных пустотелых (с круглыми пустотами диаметром не более 35 мм и пустотностью до 25 %) кирпичей толщиной 88 мм и камней толщиной 138 мм допускается принимать по табл. 2 с коэффициентами:

на растворах нулевой прочности и прочности 0,2 МПа (2 кгс/см 2 — 0,8;

на растворах марок 4, 10, 25 и выше — соответственно 0,85, 0,9 и 1.

3.10. Расчетные сопротивления сжатию кладей при промежуточных размерах высоты ряда от 150 до 200 мм должны определяться как среднее арифметическое значений, принятых по табл. 2 и 5, при высоте ряда от 300 до 500 мм — по интерполяции между значениями, принятыми по табл. 4 и 5.

3.11. Расчетные сопротивления кладки сжатию, приведенные в табл. 2 — 8, следует умножать на коэффициенты условий работы gс, равные:

а) 0,8 — для столбов и простенков площадью сечения 0,3 м 2 и менее;

б) 0,6 — для элементов круглого сечения, выполняемых из обыкновенного (нелекального) кирпича, неармированных сетчатой арматурой;

в) 1,1 — для крупных блоков и камней, изготовленных из тяжелых бетонов и из природного камня (g ³ 1800 кг/м 3 );

0,9 — для кладки из блоков и камней из силикатных бетонов марок по прочности выше 300;

0,8 — для кладки из блоков и камней из крупнопористых бетонов и из ячеистых бетонов вида А;

0,7 — для кладки из блоков и камней из ячеистых бетонов вида Б. Виды ячеистых бетонов принимаются в соответствии с главой СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций;

г) 1,15 — для кладки после длительного периода твердения раствора (более года);

д) 0,85 — для кладки из силикатного кирпича на растворе с добавками поташа;

е) для зимней кладки, выполняемой способом замораживания, — на коэффициенты условий работы gс по табл. 33.

3.12. Расчетные сопротивления сжатию кладки из крупных пустотелых бетонных блоков различных типов устанавливаются по экспериментальным данным. При отсутствии таких данных расчетные сопротивления следует принимать по табл. 4 с коэффициентами:

0,9 при пустотности блоков £ 5 %

где процент пустотности определяется по среднему горизонтальному сечению.

Для промежуточных значений процента пустотности указанные коэффициенты следует определять интерполяцией.

3.13. Расчетные сопротивления сжатию кладки из природного камня, указанные в табл. 4, 5 и 7, следует принимать с коэффициентами:

0,8 — для кладки из камней получистой тески (выступы до 10 мм);

0,7 — для кладки из камней грубой тески (выступы до 20 мм).

3.14. Расчетные сопротивления сжатию кладки из сырцового кирпича и грунтовых камней следует принимать по табл. 7 с коэффициентами:

0,7 — для кладки наружных стен в зонах с сухим климатом;

0,5 — то же, в прочих зонах;

0,8 — для кладки внутренних стен.

Сырцовый кирпич и грунтовые камни разрешается применять только для стен зданий с предполагаемым сроком службы не более 25 лет.

3.15. Расчетные сопротивления кладки из сплошных камней на цементно-известковых, цементно-глиняных и известковых растворах осевому растяжению Rt, растяжению при изгибе Rtb и главным растягивающим напряжениям при изгибе Rtw, срезу Rsq при расчете сечений кладки, проходящих по горизонтальным и вертикальным швам, приведены в табл. 10.

Вид напряженного состояния

Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см 2 ), кладки из сплошных камней на цементно-известковых, цементно-глиняных и известковых pacтворах осевому растяжению, растяжению при изгибе, срезу и главным растягивающим напряжениям при изгибе при расчете сечений кладки, проходящих по горизонтальным и вертикальным швам

при марке раствора

А. Осевое растяжение

1. По неперевя­занному сечению для кладки всех видов (нормаль­ное сцепление; рис. 1)

2. По перевязанному сечению (рис. 2):

а) для кладки из камней правильной формы

б) для бутовой кладки

Б. Растяжение при изгибе

3. По неперевязанному сечению для кладки всех видов и по косой штрабе (главные растягивающие напряжения при изгибе)

4. По перевязанному сечению (рис. 3):

а) для кладки из камней правильной формы

б) для бутовой кладки

5. По неперевязанному сечению для кладки всех видов (касатель­ное сцепление)

6. По перевязанному сечению для бутовой кладки

Примечания: 1. Расчетные сопротивления отнесены по всему сечению разрыва или среза кладки, перпендикулярному или параллельному (при срезе) направлению усилия.

2. Расчетные сопротивления кладки, приведенные в табл. 10, следует принимать с коэффициентами:

для кирпичной кладки с вибрированием на вибростолах при расчете на особые воздействия — 1,4;

для вибрированной кирпичной кладки из глиняного кирпича пластического прессования, а также для обычной кладки из дырчатого и щелевого кирпича и пустотелых бетонных камней — 1,25;

для невибрированной кирпичной кладки на жестких цементных растворах без добавки глины или извести — 0,75;

для кладки из полнотелого и пустотелого силикатного кирпича — 0,7, а из силикатного кирпича, изготовленного с применением мелких (барханных) песков по экспериментальным данным;

для зимней кладки, выполняемой способом замораживания, — по табл. 33.

При расчете по раскрытию трещин по формуле (33) расчетные сопротивления растяжению при изгибе Rtb для всех видов кладки следует принимать по табл. 10 без учета коэффициентов, указанных в настоящем примечании.

3. При отношении глубины перевязки кирпича (камня) правильной формы к высоте ряда кладки менее единицы расчетные сопротивления кладки осевому растяжению и растяжению при изгиба по перевязанным сечениям принимаются равными величинам, указанным в табл. 10, умноженным на значения отношения глубины перевязки к высоте ряда.

3.16. Расчетные сопротивления кладки из кирпича и камней правильной формы осевому растяжению Rt, растяжению при изгибе Rtb, срезу Rsq и главным растягивающим напряжениям при изгибе Rtw при расчете кладки по перевязанному сечению, проходящему по кирпичу или камню, приведены в табл. 11.

Вид напряженного состояния

Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см 2 ), кладки из кирпича и камней правильной формы осевому растяжению, растяжению при изгибе, срезу и главным растягивающим напряжениям при изгибе при расчете кладки по перевязанному сечению, проходящему по кирпичу или камню, при марке камня

Расчет кирпичной кладки на прочность

  • Цены
  • Электромонтаж
  • Отзывы
  • Вызвать мастера
  • Каталог товаров
  • Аренда инструмента

    Наружные несущие стены должны быть, как минимум, рассчитаны на прочность, устойчивость, местное смятие и сопротивление теплопередаче. Чтобы узнать, какой толщины должна быть кирпичная стена, нужно произвести ее расчет. В этой статье мы рассмотрим расчет несущей способности кирпичной кладки, а в следующих статьях — остальные расчеты. Чтобы не пропустить выход новой статьи, подпишитесь на рассылку и вы узанете какой должна быть толщина стены после всех расчетов. Так как наша компания занимается строительством коттеджей, то есть малоэтажным строительством, то все расчеты мы будем рассматривать именно для этой категории.

    Несущими называются стены, которые воспринимают нагрузку от опирающихся на них плит перекрытий, покрытий, балок и т.д.

    Также следует учесть марку кирпича по морозостойкости. Так как каждый строит дом для себя, как минимум на сто лет, то при сухом и нормальном влажностном режиме помещений принимается марка (Мрз) от 25 и выше.

    При строительстве дома, коттеджа, гаража, хоз.построек и др.сооружений с сухим и нормальным влажностным режимом рекомендуется применять для наружных стен пустотелый кирпич, так как его теплопроводность ниже, чем у полнотелого. Соответственно, при теплотехническом расчете толщина утеплителя получится меньше, что сэкономит денежные средства при его покупке. Полнотелый кирпич для наружных стен необходимо применять только при необходимости обеспечения прочности кладки.

    Армирование кирпичной кладки допускается только лишь в том случае, когда увеличение марки кирпича и раствора не позволяет обеспечить требуемую несущую способность.

    Пример расчета кирпичной стены.

    Исходные данные: Рассчитать стену первого этажа двухэтажного коттеджа на прочность. Стены выполнены из кирпича М75 на растворе М25 толщиной h=250мм, длина стены L=6м. Высота этажа H=3м.

    Несущая способность кирпичной кладки зависит от многих факторов — от марки кирпича, марки раствора, от наличия проемов и их размеров, от гибкости стен и т.д. Расчет несущей способности начинается с определения расчетной схемы. При расчете стен на вертикальные нагрузки, стена считается опертой на шарнирно-неподвижные опоры. При расчете стен на горизонтальные нагрузки (ветровые), стена считается жестко защемленной. Важно не путать эти схемы, так как эпюры моментов будут разными.

    Выбор расчетного сечения.

    В глухих стенах за расчетное принимается сечение I-I на уровне низа перекрытия с продольной силой N и максимальным изгибающим моментом М. Часто опасным бывает сечение II-II, так как изгибающий момент чуть меньше максимального и равен 2/3М, а коэффициенты mg и φ минимальны.

    В стенах с проемами сечение принимается на уровне низа перемычек.

    Давайте рассмотрим сечение I-I.

    Из прошлой статьи Сбор нагрузок на стену первого этажа возьмем полученное значение полной нагрузки, которая включает в себя нагрузки от перекрытия первого этажа P1=1,8т и вышележащих этажей G=G п +P 2 +G 2= 3,7т:

    Плита перекрытия опирается на стену на расстоянии а=150мм. Продольная сила P1 от перекрытия будет находиться на расстоянии а / 3 = 150 / 3 = 50 мм. Почему на 1/3? Потому что эпюра напряжений под опорным участком будет в виде треугольника, а центр тяжести треугольника как раз находится на 1/3 длины опирания.

    Нагрузка от вышележащих этажей G считается приложенной по центру.

    Так как нагрузка от плиты перекрытия (P1) приложена не по центру сечения, а на расстоянии от него равном:

    то она будет создавать изгибающий момент (М) в сечении I-I. Момент — это произведение силы на плечо.

    Тогда эксцентриситет продольной силы N составит:

    Так как несущая стена толщиной 25см, то в расчете следует учесть величину случайного эксцентриситета eν=2см, тогда общий эксцентриситет равен:

    Читать еще:  ПРОТИВОПОЖАРНЫЕ ПЕРЕГОРОДКИ И СТЕНЫ 1-ГО ТИПА

    Прочность кл адки внецентренно сжатого элемента определяется по формуле:

    Коэффициенты mg и φ1 в рассматриваемом сечении I-I равны 1.

    — R — расчетное сопротивление кладки сжатию. Определяем по таблице 2 СНиП II-22-81 (скачать СНиП II-22-81). Расчетное сопротивление кладки из кирпича М75 на растворе М25 равно 11 кг/см 2 или 110 т/м 2

    — Ac — площадь сжатой части сечения, определяется по формуле:

    A — площадь поперечного сечения. Так как сбор нагрузок считали на 1 пог. метр, то и площадь поперечного сечения определяем от одного метра стены A = L * h = 1 * 0,25 = 0,25 м 2

    — ω — коэффициент, определяемый по формуле:

    ω = 1 + e/h = 1 + 0,045/0,25 = 1,18 ≤ 1,45 условие выполняется

    Несущая способность кладки равна:

    Прочность кладки обеспечена.

    Статья была для Вас полезной?

    4.2. МАТЕРИАЛЫ ФУНДАМЕНТОВ (ч. 2)

    ТАБЛИЦА 4.9. КОЭФФИЦИЕНТЫ УСЛОВИЙ РАБОТЫ
    Факторы и конструкции, обусловливающие введение коэффициентов условий работыУсловное обозначениеЧисленное значение
    1. Длительность действия нагрузки:
    а) при учете постоянных, длительных и кратковременных нагрузок, кроме нагрузок, суммарная длительность которых мала (например, крановые нагрузки; нагрузки от транспортных средств; ветровые- нагрузки; нагрузки, возникающие при изготовлении, транспортировании и возведении конструкций), а также при учете особых нагрузок, вызванных деформациями просадочных, набухающих, вечномерзлых и тому подобных грунтов:
    для тяжелого бетона, бетона на пористых заполнителях естественного твердения и подвергнутого тепловой обработке, если конструкция эксплуатируется в условиях, благоприятных для нарастания прочности бетона (твердение под водой, во влажном грунте или при влажности воздуха окружающей среды выше 75 %) mb11,0
    в остальных случаях0,85
    б) при учете в рассматриваемом сочетании кратковременных нагрузок, суммарная длительность действия которых мала: для всех видов бетоновmb11,1
    2. Бетонирование в вертикальном положении при высоте бетонирования более 1,5 мmb70,85
    3. Бетонные конструкцииmb50,9

    Расчетные сопротивления кладки приведены в табл. 4.10—4.16. Расчетные сопротивления кладки из крупных блоков и камней, изготовленных из тяжелых бетонов и природного камня плотностью более 1800 кг/м 3 , принимаются с коэффициентом 1,1; из крупных пустотелых бетонных блоков различных типов по экспериментальным данным.

    ТАБЛИЦА 4.10. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ СЖАТИЮ КЛАДКИ ИЗ КИРПИЧА ВСЕХ ВИДОВ ПРИ ВЫСОТЕ РЯДА КЛАДКИ 50—150 мм НА ТЯЖЕЛЫХ РАСТВОРАХ
    Марка кирпича или камняРасчетные сопротивления, МПа
    при марке растворапри прочности раствора, МПа
    200150100755025100,2
    3003,93,63,33,02,82,52,21,71,5
    2503,63,33,02,82,52,21,91,51,3
    2003,23,02,72,52,21,81,61,31,0
    1502,62,42,22,01,81,51,31,00,8
    1252,22,01,91,71,41,20,90,7
    1002,01,81,71,51,31,00,80,6
    751,51,41,31,10,90,60,5

    Примечание. К расчетным сопротивлениям сжатию следует применять коэффициенты; при применении жестких цементных растворов (без добавок глины или извести), легких растворов и известковых растворов в возрасте до 3 мес. — 0,85; цементных растворов (без извести или глины) с органическими пластификаторами — 0,9.

    ТАБЛИЦА 4.11. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ СЖАТИЮ КЛАДКИ ИЗ КРУПНЫХ СПЛОШНЫХ БЛОКОВ И БЛОКОВ ИЗ ПРИРОДНОГО КАМНЯ ПИЛЕНЫХ ИЛИ ЧИСТОЙ ТЕСКИ ПРИ ВЫСОТЕ РЯДА КЛАДКИ 500—1000 мм
    Марка бетона или кладкиРасчетные сопротивления, МПа
    при марке растворапри прочности раствора равной нулю
    10075502510
    50010,310,19,89,38,76,3
    4008,78,48,27,77,45,3
    3006,96,76,56,25,74,4
    2506,15,95,75,44,93,8
    2005,04,94,74,34,03,0
    1504,24,13,93,73,42,4
    1003,12,92,72,62,41,7
    752,32,22,12,01,81,3
    ТАБЛИЦА 4.12. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ СЖАТИЮ КЛАДКИ ИЗ СПЛОШНЫХ БЕТОННЫХ КАМНЕЙ И ПРИРОДНЫХ КАМНЕЙ ПИЛЕНЫХ ИЛИ ЧИСТОЙ ТЕСКИ ПРИ ВЫСОТЕ РЯДА КЛАДКИ 200—300 мм
    Марка камняРасчетные сопротивления, МПа
    при марке растворапри прочности раствора, МПа
    200150100755025100,2
    5007,87,36,96,76,46,05,34,64,3
    4006,56,05,85,55,35,04,53,83,5
    3005,84,94,74,54,34,03,73,12,8
    2004,03,83,63,53,33,02,82,32,0
    1503,33,12,92,82,62,42,21,81,5
    1002,52,52,32,22,01,81,71,31,0
    751,91,81,71,51,41,10,8
    501,51,41,31,21,00,80,6

    При отсутствии таких данных расчетные сопротивления допускается принимать по табл. 4.11 с коэффициентом 0,9 при пустотности 5 %; 0,5 при пустотности 25 % и 0,25 при пустотности 45 %.

    ТАБЛИЦА 4.13. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ СЖАТИЮ КЛАДКИ ИЗ ПУСТОТЕЛЫХ БЕТОННЫХ КАМНЕЙ ПРИ ВЫСОТЕ РЯДА КЛАДКИ 200—300 мм
    Марка камняРасчетные сопротивления, МПа
    при марке растворапри прочности раствора, МПа
    100755025100,2
    1002,01,71,71,61,41,10,9
    751,61,51,41,31,10,90,7
    501,21,151,11,00,90,70,5
    ТАБЛИЦА 4.14. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ ОСЕВОМУ РАСТЯЖЕНИЮ И СРЕЗУ КЛАДКИ ИЗ СПЛОШНЫХ КАМНЕЙ
    Напряженное состояниеРасчетное сопротивление, МПа,
    при марке раствора
    502510
    Осевое растяжение по перевязанному сечению Rt :
    для кладки камней правильной формы
    для бутовой кладки
    0,16
    0,12
    0,11
    0,08
    0,05
    0,04
    Срез по сечению Rsq
    неперевязанному для кладки всех видов
    (касательное сцепление);
    перевязанному для бутовой кладки
    0,16

    ТАБЛИЦА 4.15. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ СЖАТИЮ БУТОБЕТОНА (НЕВИБРИРОВАННОГО)
    Марка рваного бутаРасчетные сопротивления, МПа, при марке бетона
    2001501007550
    200 и выше4,03,53,02,52,0
    1002,21,8
    502,01,7

    Примечание. При вибрировании бутобетона расчетные сопротивления сжатию следует принимать с коэффициентом 1,15.

    Основными конструкционными материалами фундаментов являются железобетон и бетон, которые можно применять при устройстве всех видов монолитных и сборных фундаментов в различных инженерно-геологических условиях. При наличии агрессивных подземных вод следует применять цементы соответствующих видов или устраивать поверхностную гидроизоляцию.

    ТАБЛИЦА 4.16. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ СЖАТИЮ БУТОВОЙ КЛАДКИ ИЗ РВАНОГО БУТА
    Марка камняРасчетные сопротивления, МПа
    при марке растворапри прочности раствора, МПа
    100755025100,2
    6002,01,71,40,90,650,30,2
    5001,81,51,30,850,60,270,18
    4001,51,31,10,80,550,230,15
    3001,31,10,950,70,50,20,12
    2001,11,00,80,60,450,180,08
    1500,90,80,70,550,40,170,07
    1000,750,70,60,50,350,150,05

    Примечания: 1. Для кладки из постелистого бутового камня расчетные сопротивления, приведенные в таблице, следует умножать на коэффициент 1,5.

    2. Расчетное сопротивление бутовой кладки фундаментов, засыпанных со всех сторон грунтом, допускается повышать: при кладке с последующей засыпкой пазух котлована грунтом — на 0,1 МПа, при кладке в траншеях в распор с нетронутым грунтом, а также при надстройках — на 0,2 МПа.

    Фундаменты на основе силикатных материалов и цементогрунта применяются в конструкциях, работающих на сжатие, в фундаментах с уступами или с наклонными гранями при отсутствии агрессивных подземных вод. Каменная кладка из кирпича и бута предусматривается в конструкциях, работающих на сжатие, преимущественно для ленточных фундаментов и стен подвалов. Бутобетон и бетон рекомендуется применять при устройстве фундаментов, возводимых в отрываемых полостях или траншеях при их бетонировании в распор со стенками. Допускается применение бутовых, бутобетонных и бетонных фундаментов с уступами или с наклонными гранями. Высота уступа для бетона принимается не менее 30 см, для бутобетона и бутовой кладки — 40 см.

    Для получения жестких фундаментов, исключающих появление растягивающих напряжений в нижней части, отношение высоты уступа к его ширине h1/C1 , а также отношение высоты фундамента к его выносу должно быть не менее 1,5. Толщину стен из бутобетона следует принимать не менее 35 см, а из бута — 50 см; размеры сечения столбов из бутобетона — не менее 40 см, а из бута — 60 см.

    Применение дерева и металла допустимо при устройстве фундаментов временных зданий и сооружений.

    Сорочан Е.А. Основания, фундаменты и подземные сооружения

    Расчетное сопротивление кирпичной кладки. Как правильно?

    Страница 1 из 212>

    Хочу быть фотографом 🙂

    . применяя понижающие коэффициенты: 0,85 — для кладки на жестких цементных растворах (без добавок извести или глины), легких и известковых растворах в возрасте до 3 мес;
    0,9 — для кладки на цементных растворах (без извести или глины) с органическими пластификаторами.

    Хочу быть фотографом 🙂

    Если я Вас правильно понял, то коэффициент нужно учитывать. Но почему в таблицах В.А. Масловского про это ничего не сказано, но более того не учтенно.
    Вот, например возмем кирпичный простенок 510х380мм из кирпича М-75 на ц/п растворе М-50. Высота этажа 3,0м.
    N= 0.92*51*38*0.8*13*0.85=15.76тс
    где
    0,92-коэф продольного изгиба
    51*38=1938см.кв-площадь сечения
    0,8-коэф условий работы, при площади менее 0,3м
    13-расчетное сопротивления кладки
    0,85-коэф, про котрый сказано выше

    Если смотреть по таблицам В.А. Масловского, то несущая способность равна 18,0тс.

    Так где же правда. может чего я не понимаю 🙄 ??

    Хочу быть фотографом 🙂

    «. Не знаю..такое ощущение, что этот коэффициент недавно придумали). «

    Не думаю. Маразм полный. Далеко ходить не нужно. Возьмите даже пособие к этому СНиПу, за пунктом 5,40 есть пример №9. В котором пример расчета приводиться для кирпичной кладки М75 на растворе М25. Но нигде нет этого коэффициента. И условия задачи размазаны — «. на растворе М25. » — на каком растворе?, нужно было уточнять.

    Мне так кажеться, что СНиП и пособие к нему писались совершенно разными людьми, и не удивлюсь, что даже не специалисты в строительной области. 👿

    Ведь это коэффициент существенно влияет на расчет: на предел прочности простой и армированой кладки, смятия, . и т.д. забирает 15%. 🙄

    «. А если с другой стороны на это посмотреть. Ведь за 3 месяца на простенок не будет приложена вся нагрузка, тогда как это учесть. «

    — Могу поспорить с Вами Серж. Это только так теоретически. А не практике совсем наоборот. Сделали простенки, через 5-6дней положыли на них балки, плиты. а потом на эти плиты всплошную в2 ряда кирпичных поддонов, куча всякого металла, ну и т.д.

    Расчетное сопротивление кирпича на сжатие

    Надежность конструкции, в том числе кирпичной кладки, в соответствии с расчетом по методу предельных состояний, достигается благодаря учету отклонений, которые могут возникнуть в действительных нагрузках, а также свойствах материалов. За основу берутся среднестатистические значения. Основной величиной метода считаются нормативное сопротивление (Rn) — предельное значение напряжения в материале, установленное на нормативном уровне, и нормативные нагрузки. Расчетное сопротивление на сжатие не идентично нормативному, является расчетной величиной, которая не установлена ГОСТами.

    Что такое расчетное сопротивление сжатия кирпичей?

    Это предельное напряжение, которое может выдержать материал на основе выбранной теории прочности. Расчет проводится путем деления установленных нормативных актами значений сопротивляемости на коэффициенты, определяющие надежность материала. По кирпичу такими является сопротивление сжатию. В назначении этих коэффициентов в учет принимаются как разбросанные значения прочности, так и другие факторы, оказывающие влияние на надежность конструкции. Расчетные сопротивления кладки сжатию являются реальным показателем противодействия воздействиям со стороны и определяется СНиП (строительными нормами и правилами) 11—22—81 (1995) «Каменные и армокаменные конструкции».

    Их нужно использовать с установленными коэффициентами надежности.

    От чего зависит?

    Кирпич, особенно полнотелый, является довольно прочным, строительным материалом. Чтобы выяснить его возможности сопротивляться сжатию, нужно руководствоваться СНиП и учитывать следующие характеристики:

    На показатель данной величины может оказывать влияние время года.

    • марку раствора, кирпича;
    • высоту выкладки ряда;
    • время года, климат;
    • вид напряженного состояния во время изгиба.

    R сжатию кирпичной кладки при наличии щелевидных пустот, расположенных по вертикали, ширина которых в пределах 12 мм, высота 50—150, а в укладке используются тяжелые растворы — определено табл. 2 (в документе), сырцового кирпича, разрешенного к использованию в сооружении стен с 25-летним сроком службы — табл. 7. Столкнувшись с расчетом строительных нормативов, в тонкостях этой темы будет разобраться не просто, не прибегая к платным услугам проектных организаций, но — возможно, при внимательном изучении СНиП.

    Как рассчитывают?

    Для проведения расчета следует найти в СНиП 11—22—81 название соответствующего материала, рядом указанного коэффициента надежности и таблицу показателей нормативных сопротивлений, которые по определенным видам кирпича умножаются на значение этого коэффициента, по остальным R рассчитывается путем деления. Например, к сжатию кирпичной кладки, выстроенной с использованием силикатных 88 мм пустотелых кирпичей, применяются:

    • при нулевой или 0,2 МПа прочности растворов (2 кгс/см2—0,8);
    • марок 4, 10, 25 и выше — коэффициент 0,85, 0,9 и 1.

    Для кладки с использованием сырцового кирпича:

    • в районах с сухим климатом — 0,7;
    • в других зонах — 0,5;
    • внутри конструкции — 0,8.

    Расчетные сопротивления с использованием растворов от 4 до 50 марок нужно снизить, за счет коэффициента 0,85 с цементов жесткого характера, легких, а также известковых, 0,9 — таких же, но с добавлением органических пластификаторов. Снижение проводить не нужно при использовании высококачественных кладок.

    Расчётные характеристики расчётные сопротивлениям

    3.1. Расчетные сопротивления R сжатию кладки из кирпича всех видов и из керамических камней со щелевидными вертикальными пустотами шириной до 12 мм при высоте ряда кладки 50 — 150 мм на тяжелых растворах приведены в табл. 2.

    3.2. Расчетные сопротивления сжатию виброкирпичной кладки на тяжелых растворах приведены в табл. 3.

    2. Расчетные сопротивления сжатию виброкирпичной кладки толщиной более 30 см следует принимать по табл. 3 с коэффициентом 0,85.

    3.3. Расчетные сопротивления R сжатию кладки из крупных бетонных сплошных блоков из бетонов всех видов и из блоков природного камня (пиленых или чистой тески) при высоте ряда кладки 500 — 1000 мм приведены в табл. 4.

    2. За марку крупных бетонных блоков и блоков из природного камня следует принимать предел прочности на сжатие, кгс/см 2 , эталонного образца-куба, испытанного согласно требованиям ГОСТ 10180 — 78 и ГОСТ 8462 — 75.

    3.4. Расчетные сопротивления R сжатию кладки из сплошных бетонных камней и природных камней (пиленых или чистой тески) при высоте ряда кладки 200 — 300 мм приведены в табл. 5.

    2. Гипсобетонные камни допускается применять только для кладки стен со сроком службы 25 лет (см. п. 2.3); при этом расчетное сопротивление этой кладки следует принимать по табл. 5 с коэффициентами: 0,7 для кладки наружных стек в зонах с сухим климатом, 0,5 — в прочих зонах; 0,8 — для внутренних стен. Климатические зоны принимаются в соответствии с главой СНиП по строительной теплотехнике.

    3.5. Расчетные сопротивления R сжатию кладки из пустотелых бетонных камней при высоте ряда 200 — 300 мм приведены в табл. 6.

    3.6. Расчетные сопротивления R сжатию кладки из природных камней (пиленых и чистой тески) при высоте ряда до 150 мм приведены в табл. 7.

    3.7. Расчетные сопротивления R сжатию бутовой кладки из рваного бута приведены в табл. 8.

    2. Для кладки из постелистого бутового камня расчетные сопротивления, принятые в табл. 8, следует умножать на коэффициент 1,5.

    3.8. Расчетные сопротивления R сжатию бутобетона (невибрированного) приведены в табл. 9.

    3.9. Расчетные сопротивления сжатию кладки из силикатных пустотелых (с круглыми пустотами диаметром не более 35 мм и пустотностью до 25 %) кирпичей толщиной 88 мм и камней толщиной 138 мм допускается принимать по табл. 2 с коэффициентами:
    на растворах нулевой прочности и прочности 0,2 МПа (2 кгс/см2 — 0,8;
    на растворах марок 4, 10, 25 и выше — соответственно 0,85, 0,9 и 1.
    3.10. Расчетные сопротивления сжатию кладей при промежуточных размерах высоты ряда от 150 до 200 мм должны определяться как среднее арифметическое значений, принятых по табл. 2 и 5, при высоте ряда от 300 до 500 мм — по интерполяции между значениями, принятыми по табл. 4 и 5.
    3.11. Расчетные сопротивления кладки сжатию, приведенные в табл. 2 — 8, следует умножать на коэффициенты условий работы γс, равные:
    а) 0,8 — для столбов и простенков площадью сечения 0,3 м2 и менее;
    б) 0,6 — для элементов круглого сечения, выполняемых из обыкновенного (нелекального) кирпича, неармированных сетчатой арматурой;
    в) 1,1 — для крупных блоков и камней, изготовленных из тяжелых бетонов и из природного камня (γ ≥ 1800 кг/м3);
    0,9 — для кладки из блоков и камней из силикатных бетонов марок по прочности выше 300;
    0,8 — для кладки из блоков и камней из крупнопористых бетонов и из ячеистых бетонов вида А;
    0,7 — для кладки из блоков и камней из ячеистых бетонов вида Б. Виды ячеистых бетонов принимаются в соответствии с главой СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций;
    г) 1,15 — для кладки после длительного периода твердения раствора (более года);
    д) 0,85 — для кладки из силикатного кирпича на растворе с добавками поташа;
    е) для зимней кладки, выполняемой способом замораживания, — на коэффициенты условий работы γс по табл. 33.
    3.12. Расчетные сопротивления сжатию кладки из крупных пустотелых бетонных блоков различных типов устанавливаются по экспериментальным данным. При отсутствии таких данных расчетные сопротивления следует принимать по табл. 4 с коэффициентами:
    0,9 при пустотности блоков ≤5 %
    0,5 « « « ≤ 25 «
    0,25 « « « ≤ 45 «
    где процент пустотности определяется по среднему горизонтальному сечению.
    Для промежуточных значений процента пустотности указанные коэффициенты следует определять интерполяцией.
    3.13. Расчетные сопротивления сжатию кладки из природного камня, указанные в табл. 4, 5 и 7, следует принимать с коэффициентами:
    0,8 — для кладки из камней получистой тески (выступы до 10 мм);
    0,7 — для кладки из камней грубой тески (выступы до 20 мм).
    3.14. Расчетные сопротивления сжатию кладки из сырцового кирпича и грунтовых камней следует принимать по табл. 7 с коэффициентами:
    0,7 — для кладки наружных стен в зонах с сухим климатом;
    0,5 — то же, в прочих зонах;
    0,8 — для кладки внутренних стен.
    Сырцовый кирпич и грунтовые камни разрешается применять только для стен зданий с предполагаемым сроком службы не более 25 лет.
    3.15. Расчетные сопротивления кладки из сплошных камней на цементно-известковых, цементно-глиняных и известковых растворах осевому растяжению Rt, растяжению при изгибе Rtb и главным растягивающим напряжениям при изгибе Rtw, срезу Rsq при расчете сечений кладки, проходящих по горизонтальным и вертикальным швам, приведены в табл. 10.

    2. Расчетные сопротивления кладки, приведенные в табл. 10, следует принимать с коэффициентами:

    для кирпичной кладки с вибрированием на вибростолах при расчете на особые воздействия — 1,4;

    для вибрированной кирпичной кладки из глиняного кирпича пластического прессования, а также для обычной кладки из дырчатого и щелевого кирпича и пустотелых бетонных камней — 1,25;

    для невибрированной кирпичной кладки на жестких цементных растворах без добавки глины или извести — 0,75;

    для кладки из полнотелого и пустотелого силикатного кирпича — 0,7, а из силикатного кирпича, изготовленного с применением мелких (барханных) песков по экспериментальным данным;

    для зимней кладки, выполняемой способом замораживания, — по табл. 33.

    При расчете по раскрытию трещин по формуле (33) расчетные сопротивления растяжению при изгибе Rtb для всех видов кладки следует принимать по табл. 10 без учета коэффициентов, указанных в настоящем примечании.

    3.16. Расчетные сопротивления кладки из кирпича и камней правильной формы осевому растяжению Rt, растяжению при изгибе Rtb, срезу Rsq и главным растягивающим напряжениям при изгибе Rtw при расчете кладки по перевязанному сечению, проходящему по кирпичу или камню, приведены в табл. 11.

    3.17. Расчетные сопротивления бутобетона осевому растяжению Rt, главным растягивающим напряжениям Rtw и растяжению при изгибе Rtb приведены в табл. 12.


    Рис. 1. Растяжение кладки по неперевязанному сечению

    Рис. 2. Растяжение кладки по перевязанному сечению

    Рис. 3. Растяжение — кладки при изгибе по перевязанному сечению

    3.18. Расчетные сопротивления кладки из природного камня для всех видов напряженного состояния допускается уточнять по специальным указаниям, составленным на основе экспериментальных исследований и утвержденным в установленном порядке.
    3.19. Расчетные сопротивления арматуры Rs, принимаемые в соответствии с главой СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций, следует умножать в зависимости от вида армирования конструкций на коэффициенты условий работы γcs, приведенные в табл. 13.

    Расчетное сопротивление сжатию кладки

    Нормативным сопротивлением кладки сжатию называется предел прочности кладки в возрасте 28 суток, устанавливаемый с учетом статистической изменчивости на основе испытаний образцов кладки в виде столбов высотой (где d — наименьший размер поперечного сечения) в количестве, достаточном для получения достоверных данных.

    При исследовании на сжатие с боковых сторон в средней части испытываемого образца ( 37) устанавливают механические приборы для измерения деформаций — индикаторы часового типа с погрешностью измерений не более 0,01 мм. Базу приборов (высоту образца, на которой измеряются деформации) принимают кратной целому количеству рядов кладки (высота камня плюс толщина горизонтального шва) и не более d. На

    грузка на образец подается ступенями, приблизительно равными ОД iVp, с выдержкой на каждой ступени 5 мин. Общая продолжительность испытания образца обычно составляет около 1 ч. Во время испытания фиксируют: на каждой ступени нагрузки соответствующие ей мгновенные (сразу после приложения нагрузки) и полные (после выдержки) деформации кладки; нагрузку Л^тр, при которой появляются первые трещины, характер их образования и развития; разрушающую нагрузку. Np и характер разрушения образца.

    Результаты испытаний обрабатываются вероятностно-статистическими методами, которые в частности, учитывают изменчивость свойств кладки и составляющих ее материалов, возможность превышения действительных сопротивлений над нормативными, а также оценивается степень надежности (достоверности) расчетных параметров.

    При определении нормативной прочности кладки Rn необходимо учитывать, что действительная прочность кладки может отличаться от средней статистической. Поэтому на основе опыта строительства в расчет вводят показатели прочности кладки со степенью надежности 95,4%; при этом нормативное сопротивление кладки должно быть равно наименьшему контролируемому значению временного сопротивления кладки:

    При сжатии всех видов кладки (кроме вибрированной) k

    2r вибрированной — & —2,5. При растяжении, изгибе и срезе для всех видов кладки /г —2,25.

    По данным исследований различных видов кладки столбов и простенков площадью сечения более 0,3 м2, выполненной при положительных температурах, определены расчетные сопротивления кладки R (см. главу СНиП «Каменные и армокаменные конструкции. Нормы проектирования»).

    Расчетные сопротивления при расчете каменных конструкций на выносливость, а также по образованию трещин при многократно повторяющихся нагрузках умножают на коэффициент йрюъ принимаемый в зависимости от коэффициента асимметрии Ркл [см. формулу (9)]

    Смотрите также:

    Значения нормативных сопротивлений, коэффициентов безопасности, условий работы и расчетных сопротивлений для материалов металлических и ‘железобетонных конструкций
    II и III. В практических расчетах используют, как правило, расчетные сопротивления.

    Расчетные сопротивления определяются как произведение нормативных сопротивлений на коэффициенты однородности и коэффициенты условий работы.
    Нормативные и расчетные характеристики бетонов марок 700—1000, приведенные в табл. 3 и 4, рекомендуется.

    Нормативные и расчетные нагрузки. В зависимости от продолжительности действия нагрузки делят на постоянные и временные.
    I. При расчете элементов конструкций расчетные сопротивления бетона Rb и Rbt уменьшают, а в отдельных случаях увеличивают умножением.

    4. Нормативные и расчетные сопротивления арматуры. Для каждого класса арматуры нормами установлена прочность на растяжение — нор.мчативное сопротивление , которое для стержневой арматуры принято равным наименьшему контролируемому (по ГОСТу на данную.

    Нормативные сопротивления бетона, как уже отмечалось в § 4 введения
    Расчетные сопротивления бетона в отдельных случаях увеличивают (или,, уменьшают) путем умножения на коэффициенты условий работы бетона Шб, приведенные в нормах проектирования.

    Сопротивление растяжению кирпичной кладки

    6.12 Расчетные сопротивления кладки сжатию, приведенные в таблицах 2-10, следует умножать на коэффициенты условий работы , равные:

    а) 0,8 — для столбов и простенков площадью сечения 0,3 и менее;

    б) 0,6 — для элементов круглого сечения, выполняемых из обыкновенного (нелекального) кирпича, не армированных сетчатой арматурой;

    в) 1,1 — для блоков и камней, изготовленных из тяжелых бетонов и из природного камня ( );

    0,9 — для кладки из блоков и камней из силикатных бетонов классов по прочности выше В25;

    0,8 — для кладки из блоков и камней из крупнопористых бетонов и из автоклавных ячеистых бетонов;

    0,7 — для кладки из блоков и камней из неавтоклавных ячеистых бетонов;

    г) 1,15 — для кладки после длительного периода твердения раствора (более года);

    д) 0,85 — для кладки из силикатного кирпича на растворе с добавками поташа;

    е) для зимней кладки, выполняемой способом замораживания, — на коэффициенты условий работы по таблице 34.

    6.13 Расчетные сопротивления сжатию кладки из крупных пустотелых бетонных блоков различных типов устанавливаются по экспериментальным данным. При отсутствии таких данных расчетные сопротивления следует принимать по таблице 5 с коэффициентами:

    0,9 при пустотности блоков %;

    где процент пустотности определяется по среднему горизонтальному сечению.

    Для промежуточных значений процента пустотности указанные коэффициенты следует определять интерполяцией.

    6.14 Расчетные сопротивления сжатию кладки из природного камня, указанные в таблицах 5, 6 и 8, следует принимать с коэффициентами:

    0,8 — для кладки из камней получистой тески (выступы до 10 мм);

    0,7 — для кладки из камней грубой тески (выступы до 20 мм).

    6.15 Расчетные сопротивления сжатию кладки из сырцового кирпича и грунтовых камней следует принимать по таблице 8 с коэффициентами:

    0,7 — для кладки наружных стен в зонах с сухим климатом;

    0,5 — то же, в прочих зонах;

    0,8 — для кладки внутренних стен.

    Сырцовый кирпич и грунтовые камни разрешается применять только для стен зданий с предполагаемым сроком службы не более 25 лет.

    6.19 Расчетные сопротивления кладки из природного камня для всех видов напряженного состояния допускается уточнять по специальным указаниям, составленным на основе экспериментальных исследований и утвержденным в установленном порядке.

    6.20 Расчетные сопротивления арматуры , принимаемые в соответствии с СП 63.13330, следует умножать в зависимости от вида армирования конструкций на коэффициенты условий работы , приведенные в таблице 14.

    6.21 Модуль упругости (начальный модуль деформаций) кладки при кратковременной нагрузке должен приниматься равным:

    для неармированной кладки

    для кладки с продольным армированием

    Модуль упругости кладки с сетчатым армированием принимается таким же, как для неармированной кладки.

    Для кладки с продольным армированием упругую характеристику следует принимать такой же, как для неармированной кладки; — временное сопротивление (средний предел прочности) сжатию кладки, определяемое по формуле

    Страница 5 из 32

    3.9. Расчетные сопротивления сжатию кладки из силикатных пустотелых (с круглыми пустотами диаметром не более 35 мм и пустотностью до 25 %) кирпичей толщиной 88 мм и камней толщиной 138 мм допускается принимать по табл. 2 с коэффициентами:

    на растворах нулевой прочности и прочности 0,2 МПа (2 кгс/см2 — 0,8;

    на растворах марок 4, 10, 25 и выше — соответственно 0,85, 0,9 и 1.

    3.10. Расчетные сопротивления сжатию кладей при промежуточных размерах высоты ряда от 150 до 200 мм должны определяться как среднее арифметическое значений, принятых по табл. 2 и 5, при высоте ряда от 300 до 500 мм — по интерполяции между значениями, принятыми по табл. 4 и 5.

    3.11. Расчетные сопротивления кладки сжатию, приведенные в табл. 2 — 8, следует умножать на коэффициенты условий работы gс, равные:

    а) 0,8 — для столбов и простенков площадью сечения 0,3 м2 и менее;

    б) 0,6 — для элементов круглого сечения, выполняемых из обыкновенного (нелекального) кирпича, неармированных сетчатой арматурой;

    в) 1,1 — для крупных блоков и камней, изготовленных из тяжелых бетонов и из природного камня (g ³ 1800 кг/м3);

    0,9 — для кладки из блоков и камней из силикатных бетонов марок по прочности выше 300;

    0,8 — для кладки из блоков и камней из крупнопористых бетонов и из ячеистых бетонов вида А;

    0,7 — для кладки из блоков и камней из ячеистых бетонов вида Б. Виды ячеистых бетонов принимаются в соответствии с главой СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций;

    г) 1,15 — для кладки после длительного периода твердения раствора (более года);

    д) 0,85 — для кладки из силикатного кирпича на растворе с добавками поташа;

    е) для зимней кладки, выполняемой способом замораживания, — на коэффициенты условий работы gс по табл. 33.

    3.12. Расчетные сопротивления сжатию кладки из крупных пустотелых бетонных блоков различных типов устанавливаются по экспериментальным данным. При отсутствии таких данных расчетные сопротивления следует принимать по табл. 4 с коэффициентами:

    0,9 при пустотности блоков £ 5 %

    где процент пустотности определяется по среднему горизонтальному сечению.

    Для промежуточных значений процента пустотности указанные коэффициенты следует определять интерполяцией.

    3.13. Расчетные сопротивления сжатию кладки из природного камня, указанные в табл. 4, 5 и 7, следует принимать с коэффициентами:

    0,8 — для кладки из камней получистой тески (выступы до 10 мм);

    0,7 — для кладки из камней грубой тески (выступы до 20 мм).

    3.14. Расчетные сопротивления сжатию кладки из сырцового кирпича и грунтовых камней следует принимать по табл. 7 с коэффициентами:

    0,7 — для кладки наружных стен в зонах с сухим климатом;

    0,5 — то же, в прочих зонах;

    0,8 — для кладки внутренних стен.

    Сырцовый кирпич и грунтовые камни разрешается применять только для стен зданий с предполагаемым сроком службы не более 25 лет.

    3.15. Расчетные сопротивления кладки из сплошных камней на цементно-известковых, цементно-глиняных и известковых растворах осевому растяжению Rt, растяжению при изгибе Rtbи главным растягивающим напряжениям при изгибе Rtw, срезу Rsq при расчете сечений кладки, проходящих по горизонтальным и вертикальным швам, приведены в табл. 10.

    Вид напряженного состояния

    Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см2), кладки из сплошных камней на цементно-известковых, цементно-глиняных и известковых pacтворах осевому растяжению, растяжению при изгибе, срезу и главным растягивающим напряжениям при изгибе при расчете сечений кладки, проходящих по горизонтальным и вертикальным швам

    при марке раствора

    А. Осевое растяжение

    1. По неперевя­занному сечению для кладки всех видов (нормаль­ное сцепление; рис. 1)

    2. По перевязанному сечению (рис. 2):

    а) для кладки из камней правильной формы

    б) для бутовой кладки

    Б. Растяжение при изгибе

    3. По неперевязанному сечению для кладки всех видов и по косой штрабе (главные растягивающие напряжения при изгибе)

    4. По перевязанному сечению (рис. 3):

    а) для кладки из камней правильной формы

    б) для бутовой кладки

    5. По неперевязанному сечению для кладки всех видов (касатель­ное сцепление)

    6. По перевязанному сечению для бутовой кладки

    Примечания: 1. Расчетные сопротивления отнесены по всему сечению разрыва или среза кладки, перпендикулярному или параллельному (при срезе) направлению усилия.

    2. Расчетные сопротивления кладки, приведенные в табл. 10, следует принимать с коэффициентами:

    для кирпичной кладки с вибрированием на вибростолах при расчете на особые воздействия — 1,4;

    для вибрированной кирпичной кладки из глиняного кирпича пластического прессования, а также для обычной кладки из дырчатого и щелевого кирпича и пустотелых бетонных камней — 1,25;

    для невибрированной кирпичной кладки на жестких цементных растворах без добавки глины или извести — 0,75;

    для кладки из полнотелого и пустотелого силикатного кирпича — 0,7, а из силикатного кирпича, изготовленного с применением мелких (барханных) песков по экспериментальным данным;

    для зимней кладки, выполняемой способом замораживания, — по табл. 33.

    При расчете по раскрытию трещин по формуле (33) расчетные сопротивления растяжению при изгибе Rtb для всех видов кладки следует принимать по табл. 10 без учета коэффициентов, указанных в настоящем примечании.

    3. При отношении глубины перевязки кирпича (камня) правильной формы к высоте ряда кладки менее единицы расчетные сопротивления кладки осевому растяжению и растяжению при изгиба по перевязанным сечениям принимаются равными величинам, указанным в табл. 10, умноженным на значения отношения глубины перевязки к высоте ряда.

    3.16. Расчетные сопротивления кладки из кирпича и камней правильной формы осевому растяжению Rt, растяжению при изгибе Rtb, срезу Rsq и главным растягивающим напряжениям при изгибе Rtw при расчете кладки по перевязанному сечению, проходящему по кирпичу или камню, приведены в табл. 11.

    Вид напряженного состояния

    Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см2), кладки из кирпича и камней правильной формы осевому растяжению, растяжению при изгибе, срезу и главным растягивающим напряжениям при изгибе при расчете кладки по перевязанному сечению, проходящему по кирпичу или камню, при марке камня

  • Ссылка на основную публикацию
    ВсеИнструменты
    Adblock
    detector